Внимание! diplom-mania.ru не продает дипломы, аттестаты об образовании и иные документы об образовании. Все услуги на сайте предоставляются исключительно в рамках законодательства РФ.
Кириллов А. В. Работу проверил: Городнов. В.И Работа зачтена с оценкой: ОТЛИЧНО. 1. Основные понятия и определения . Опасность – это явление, процессы, объекты, способные в определенных условиях нанос
Массовая бедность и социальная незащищенность широких слоев населения - наша действительность. Безработица представляет собой макроэкономическую проблему, оказывающую наиболее прямое и сильное воздей
Однако неоправданное расширение круга субъектов коррупции, ограничение их противоправного поведения одним лишь взяточничеством, а также аморфность формулировки вряд ли могут позволить опираться на это
Поскольку этот переход осуществлялся в сложных условиях распада СССР и сопровождался ошибками в выборе способов реформирования, страна оказалась в глубоком и продолжительном системном кризисе, охватив
Содержание: Введение. 1.Устройство и принцип действия системы охлаждения Зил-130. 1.1.Назночение системы охлаждения Зил-130. 1.2.Принцып действия системы охлаждения Зил-130. 1.3.Устройство системы охл
Исследование предмета теории права и государства предполагает характеристику: а) сущности права и государства; б) общих черт, присущих праву и государству любого типа и любой системы; в) общих законом
Функции и размеры устройств, которые могли быть реализованы на практике, ограничивались количеством используемые компонентов, их физическими размерами и надежностью. Исторически сложилось так, что пе
Изучение преступности как социального явления показывает, что в большинстве случаев наиболее опасные посягательства совершаются не в одиночку, а путем объединения усилий нескольких лиц, сообща ставших
Известно, что с увеличением начального радиуса R 0 снижается характеристический коэффициент N для разных типов наматывателей.
Увеличение R 0 целесообразно и для создания условий наматывания рулона без затягивания витков.
Оптимальное соотношение конечного R К и начального R 0 радиусов рулонов равно двум.
Конечный радиус рулона определяем по формуле: где S – толщина киноленты; L K – емкость рулона. Если задаться соотношением ________ , то получим выражение для оптимального радиуса сердечника: _________________________- _________________________ В рулоне, наматываемом на сердечник такого радиуса, должно отсутствовать затягивание витков. В литературе [5] приведена таблица размеров, применяемых в соответствии с ГОСТ 11669-75 сердечников. Из нее видно, что ни один из применяемых сердечников не обеспечивает оптимальных условий наматывания киноленты.
Поэтому принимаем __________ Рассчитываем конечный радиус рулона: ___________________________ 4.1.2. Выбор величины минимального натяжения ленты В кинопроекционной аппаратуре эксплуатируется, как правило, сильнокоробленая лента, обладающая большой величиной жесткости на изгиб.
Поэтому, чтобы достигнуть оптимальной плотности рулона, необходимо обеспечить большие величины натяжения киноленты. В процессе эксплуатации фильмокопии подвергаются многократному перематыванию на кинопроекторе или перематывателе. В этом случае требования к плотности рулона также высоки, что и обеспечивает высокие значения ___________ Исходя из сказанного, выбираем ___________ , обеспечивающую плотность рулона 96%. 4.1.3. Условия отсутствия затягивания витков в формируемом рулоне Причиной возникновения затягивания витков в наматываемом рулоне, как показали многочисленные исследования, являются, в основном, такие дефекты киноленты, как сабельность и коробленность.
Вследствие этих дефектов при наматывании киноленты в рулон имеет место неплотное прилегание витков друг к другу, что делает возможным их затягивание.
Подробный анализ этого процесса, выполненный А.М.Мелик-Степаняном и подтвержденный экспериментально на кафедре киновидеоаппаратуры, позволил найти условия, при которых возможно наматывание рулона без затягивания витков. Важно отметить, что при этом нет необходимости полностью устранять межвитковое пространство в формируемом рулоне – для этого требуются чрезмерно высокие значения натяжения ленты (порядка 70-80 Н). Достаточно достичь равновесия моментов, с одной стороны, развиваемого наматывателем, с другой стороны - моментов трения между витками в процессе наматывания всего рулона.
Исходя из этого, было получено выражение для граничных условий затягивания витков в наматываемом рулоне [1]: (4.1) где Т к – конечное натяжение наматываемой ленты; R 0 , R к – конечный и начальный радиусы рулона; n – радиус формируемого витка.
Коэффициенты А и а характеризуют физико – механические свойства наматываемой ленты: А=9,8 В , Где В – ширина киноленты; – удельная плотность ее материала; – коэффициент трения между витками. а=2 +1. Подставим числовые значения в выражение (4.1): Таблица 4. SEQ Таблица * ARABIC 1 Расчет граничной кривой наматывателя
| R,м | Tгр,Н |
| 0,1 | 5,32 |
| 0,11 | 4,74 |
| 0,12 | 4,25 |
| 0,13 | 3,81 |
| 0,14 | 3,41 |
| 0,15 | 3,04 |
| 0,16 | 2,69 |
| 0,17 | 2,36 |
| 0,18 | 2,05 |
| 0,19 | 1,74 |
| 0,2 | 1,45 |
Анализ показывает, что с возрастанием а величина N также возрастает и, следовательно, целесообразно при выборе параметров наматывающего электродвигателя руководствоваться величиной а=2, т.е. началом рабочего участка D 0 = D э . Тогда выражение для характеристики наматывателя приобретет более простой вид: (4.6) причем передаточное отношение редуктора можно определить из выражения
(4.7) Или, учитывая, что а=2,
(4.8) Максимальное натяжение, развиваемое наматывающим электродвигателем, определяется из выражения
(4.9) Характеристический коэффициент наматывающего электродвигателя, работающего в таком режиме, определяется следующим образом:
(4.10) Рассчитаем наматывающий электродвигатель.
Исходные данные: формат киноленты 35 мм; емкость рулона L к =600 м; минимальное натяжение ленты T min =6 Н; диаметр сердечника D 0 =0,2 м; скорость движения ленты V л =0,456 м/с; толщина киноленты s =0,15 10 -3 м; КПД редуктора =0,9. 1. D к : (4.11)
D к =0,393 м. 2. n x ) и габаритами (см. табл.4.1[1]). Пусть, достаточно приемлемым будет n x =1400 об/мин.
Пригоден такой электродвигатель, статический момент М 0 которого будет достаточным для обеспечения требуемой величины натяжения ленты.
Поэтому дальнейший ход расчета будет следующим: 3. i =16,07. Округлим i до целого числа.
Возьмем i =16. 4. min , и помня, что требуется убывающая характеристика наматывателя, будем иметь в виду, что Т min = Т к . Тогда, подставив в выражение (4.6) D = D к , найдем необходимое значение момента электродвигателя М 0 : (4.12)
М 0 =0,11 Н м. По имеющимся теперь М 0 и n x выберем электродвигатель. В данном случае нам подходит ЭДГС АСМ_400 (см. табл.4.1[1]). Его размеры следующие: D =60 мм, l =120 мм. 5. D э = D 0 , то
(4.13)
Т нач =7,92 Н. 6. N , который определим, воспользовавшись выражением (4.10):
N =1,32. 7.
Таблица 4. SEQ Таблица * ARABIC 2 Расчет характеристики ЭДГС наматывателя
| D, м | T,H | Tгр,Н |
| 0,2 | 7,92 | 5,32 |
| 0,22 | 7,85 | 4,74 |
| 0,24 | 7,7 | 4,25 |
| 0,26 | 7,5 | 3,81 |
| 0,28 | 7,27 | 3,41 |
| 0,3 | 7,04 | 3,04 |
| 0,32 | 6,81 | 2,69 |
| 0,34 | 6,58 | 2,36 |
| 0,36 | 6,36 | 2,05 |
| 0,38 | 6,14 | 1,74 |
| 0,393 | 6 | 1,45 |
Однако в эти выражения входят также и неизвестные еще величины: J – момент инерции вращающихся частей наматывателя; М Т – момент трения в опорах вала наматывателя.
Момент трения в подшипниках качения достаточно мал, и, как правило, его принимают равным нулю.
Момент инерции вращающихся частей наматывателя определяется следующим образом: (4.17) где J рул – момент инерции рулона;
(4.18) здесь q – масса одного прогонного метра киноленты; J ред.пр. – момент инерции редуктора, приведенный к валу наматывателя; J рот.пр. – момент инерции ротора, приведенный к валу наматывателя.
Рассчитаем пусковой период ЭДГС для двух случаев: 1) R = R 0 , 2) R = R к ). Исходные данные: М 0 =0,11 Н м; n x =1400 об/мин; i =16; =0,9; L к =600 м. 1. Определим момент инерции вращающихся частей наматывателя, пользуясь выражением (4.17). В нашем случае, когда пусковой период определяется для начала намотки R = R 0 и, следовательно, рулон еще не намотан, так что J рул =0. Тогда выражение (4.17) будет выглядеть следующим образом: (4.19) Момент инерции бобины I б , найдем по формуле (20):
(20) где J д – момент инерции дисков бобины; J с - момент инерции сердечника бобины; J в - момент инерции втулки бобины; J от - момент инерции отверстий дисков.
(4.21)
(4.22)
(4.23)
(4.24) В формулах (4.21 – 4.24): R =0,5 . D – наружного диаметра дисков, r =0,5 . d – внутреннего диаметра дисков, принимаем равным наружному диаметру втулки; r 1 =0,5 . d 1 – внутреннего диаметра втулки; R 1 =0,5 . D 1 –диаметра отверстий, сделанных в дисках бобины; R 2 =0,5 . D 2 –диаметра осевой линии, проходящей через центры отверстий дисков; =7,8 . 10 3 кг . м 3 – плотность стали; h – толщина дисков; l – длина втулки бобины; l 1 – длина сердечника бобины; n – количество отверстий в диске.
Подставим значения в формулы (4.21 – 4.24): Подставим полученные значения в выражение (4.20):
Момент инерции редуктора будет зависеть от его вида и количества ступеней. При заданном передаточном отношении i =16 воспользуемся двухступенчатой цилиндрической зубчатой передачей (рис.4.3) Схема двухступенчатого зубчатого редуктора
| ЭДГС |
Возьмем m =1 и определим приближенно диаметры делительных окружностей шестерни и колеса: d 1 = Z 1 . m ; d 1 =25 . 1=25мм=0,025м; d 2 = Z 2 . m ; d 2 =100 . 1=100мм=0,1м.
Ширину венцов шестерни и колеса определим по формуле [9]: b= bd . d + (0,2 0,4) . m, где d – диаметр колеса или шестерни; bd – коэффициент колеса. bd зависит от способа крепления колеса на валу, расположения опор, твердости материала шестерни [9]. Примем bd =0,4, тогда b 1 =0,4 . 25 + (0,2 0,4) . 1=10мм.
Теперь рассчитаем тихоходную передачу.
Возьмем число зубьев шестерни Z 2’ =25; тогда число зубьев колеса тихоходной ступени Z 3 =i . Z 2’ ; Z 3 =25 . 4=100. Возьмем m =1 и определим приближенно диаметры делительных окружностей шестерни и колеса: d 2’ = Z 2’ . m ; d 2’ =25 . 1=25мм=0,025м; d 3 = Z 3 . m ; d 3 =100 . 1=100мм=0,1м.
оценка самолета в Курске